Page 34 - 《橡塑智造与节能环保》2024年7期

综述与专论

5 结果与讨论 （提高燃油经济性）。此外，70℃ 时的 G' 表示复合
结果按与相应参考胶料相比的指数值进行报告。 材料的动态刚度。动态刚度越高，轮胎变形越小，轮
指数值越高，表示数值越大，±3% 可视为具有可比 胎刚度越大。
性。 图5 显示，在不牺牲动态刚度（G'）的情况下，
5.1 实验组I：NR/BR模型胶料 实验组 1 的滞后特性得到了显著改善。
如图3 所示，在实验组 1 中，用 FTR 替代部分填
料会导致门尼黏度低于对照组，从而对胶料的加工性
产生积极影响。降低门尼黏度的部分原因是减少了部
分填料用量，而进一步降低门尼黏度则表明 FTR 与
NR/BR 胶料具有良好的相容性。

图5 试验组1的滞后特性

5.2 实验组2:NR 模型胶料
从实验组 2 的流变特性可以看出，实验胶料的门
尼黏度增大，硫化速度减慢（图6）。

图3 试验组1的流变特性

含有 FTR 的胶料的硫化时间明显较长（图3）。
FTR 中的功能团会减缓硫化过程。较低的黏度和较低
的剪切速率也会部分影响硫化速率。
含有 FTR 的实验胶料的物理性能（硬度、拉伸强
度和断裂伸长率）比参照物更好（图4）。一般来说， 图6 试验组2的流变特性
随着填料用量的减少，硬度和拉伸强度都会下降。但
在本实验中，尽管填料部分减少了，但物理性能的改 在 NR 实验组中，经过对对照组胶料和实验胶料
善表明 FTR 与 NR/BR 系统产生了积极的相互作用， 进行比较后发现，两者的硬度相似，EXP 的断裂伸长
从而提高了轮胎的耐久性。 率更好，但拉伸强度略有下降（图7）。

图4 试验组1的物理特性 图7 试验组2的物理特性

不同温度下的 tan δ 值对轮胎的大多数关键参数具
两种模型胶料（实验组 1 和 2）中不可能出现的
有很强的预测性。在这些温度条件下，tan δ 值决定了
行为表明，与 NR/BR 复合胶料相比，FTR 在 NR 胶料
滚动阻力的大小。在 70℃时，希望有较低的 tan δ 值，
中具有不同的兼容性和相互作用。 实验结果表明，在
以确保胶料具有较低的滞后特性，从而降低滚动阻力
不牺牲动态刚度的情况下，具有更好的滞后特性（图
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