Page 65 - 《橡塑技术与装备》2026年1期
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车用制品技术与应用
TECHNOLOGY AND APPLICATION OF AUTOMATIVE PRODUCTS
图 6 扭转载荷作用下衬套等效应力与位移云图
大等效应力为 1.79 MPa ；图 13 显示轴向静刚度约为
383 N/mm，与双骨架施加轴向载荷相比，最大等效应
力增大约 4 倍，轴向静刚度增大约 26%。
2.2.2.3 三骨架衬套扭转分析
三骨架衬套施加扭转载荷后等效应力与位移云图
如图 14 所示，扭转后橡胶衬套的最大等效应力约为
37 MPa, 最大位移量为 12.97 mm ；图 15 显示衬套扭
图 7 轴向载荷作用下衬套静刚度拟合曲线
图 8 径向载荷作用下衬套应力及位移云图
图 9 内骨架应力云图
图 10 径向载荷作用下衬套静刚度拟合曲线
转刚度约为 2.41 N.m/°，与双骨架施加扭转载荷相比， 架镂空衬套，施加与双骨架全橡胶衬套相同载荷，所
最大等效应力增大 1.6 倍，扭转后等效位移量与其相 得结果如表 1 所示。从表中数据可知，双骨架镂空衬
近。 套径向刚度 2 个方向应力与刚度方面存在差异，实心径
2.2.3 镂空衬套分析 向应力与刚度大于空心径向应力与刚度 ; 径向实心最大
在双骨架全橡胶衬套基础上对结构优化变为双骨 位移量为 4.72 mm 小于径向空心最大位移量 4.08 mm，
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2026 第 52 卷 ·19·
